1.应用裂纹顶端应力场的精确解，详细讨论了混凝土裂纹顶端的微裂区，并将其与局部解所得的结果进行了比较；
2.出现裂纹以后，混凝土会从周围的空气中吸收水蒸气，变软进而“生长”，从而将裂缝填充起来。
3.据凯撒解释，看不见的裂纹和裂口遍布每种物质的表面，但它们的大小和位置却无规则变化。
4.这些微裂纹越来越多，最后多到足以使这些部位的构造断裂。
5.最后依据共线双裂纹模型和单裂纹模型及传统的裂纹断裂准则，建立了脆性材料在压缩载荷作用下的断裂破毁准则。
6.利用裂纹线场方法对理想弹塑性材料偏心裂纹板在裂纹面受一对集中拉力问题进行了弹塑性分析，并且获得了理论解。
7.直槽切口偏离理想裂纹，裂纹起裂始于切口端部的角点，实测的断裂韧度值偏高且具有尺寸相关性；
8.裂纹扩展区中疲劳辉纹的间距、裂纹扩展速率以及疲劳断口上瞬断区占总断面面积的比例也越大。
9.在考虑管道长度特征的前提下，把管道近似地看作长梁或薄壳，然后以“含裂纹零维度单元”模型（即垂直于裂纹面方向的单元尺度为零）计算出裂纹对管道动态特性的影响。
10.踏面斜裂纹及断口的宏观形貌和理化检验与分析表明，踏面斜裂纹伤损属于滚动接触疲劳裂纹伤损类型。
11.研究中，将宏观断裂力学及微观断裂物理相结合，根据位错产生微裂纹机制，对磨削过程的微裂纹的形成采用位错赛积模型来描述。
12.当片层与拉伸轴成较大角度时，沿片层裂纹扩展是通过主裂纹与沿片层微裂纹的连接及剪切的过程；
13.本文采用两自由度的裂纹扩展模型，以桅杆结构纤绳拉耳孔边裂纹前缘最深点和表面点的裂纹扩展增长量来追踪裂纹扩展。
14.根据裂纹曲轴运动的特点及工作过程中裂纹开闭的实际情况，提出在旋转坐标系下建立其非线性振动模型。
15.而裂纹板经复合材料补片胶接修补后，平行于裂纹方向的拉压应力对裂纹尖端的应力强度因子具有耦合效应，并且这种耦合效应的大小与补片的铺层含量有很大的关系。
16.提出了改善钢水质量、稳定拉坯速度、改进二次冷却等减少裂纹的措施，使其角部裂纹得到有效控制。
17.分析爆破后的有机玻璃模型发现，光面护壁爆破护壁面方向基本上没有形成裂纹，临空面方向形成裂纹较多，长度较长；
18.发现裂纹起源与焊缝中氧比物夹杂有关，氢的存在影响裂纹起源点的位置；
19.板卷产生边部裂纹的主要原因是：连铸坯表面边部横裂纹（包括深的振痕）和边部的细小纵裂纹，在加热和轧制过程中不断扩展；
20.当裂纹相邻端距离较小时，裂纹远离端的应力强度因子较相邻端的应力强度因子值要大，表明裂纹将在远离端首先发生开裂；
21.确认了板坯原始裂纹是造成中板边部纵向裂纹的根源。
22.裂纹的增长过程是一个裂纹尖端延伸与延性裂纹启裂持续地交替出现的过程。
23.由此可见，裂纹的定量辩识对动力学计算模型和裂纹参数搜索两方面的效率要求非常高，关系到其在工程实际中是否具有应用价值。
24.建立了弹性-幂律蠕变双材料界面裂纹准静态扩展的力学模型，求得了裂纹尖端应力、应变和位移场分离变量形式的解及其数值结果；
25.结果发现断轴组织内部存在焊接裂纹、夹渣及块状夹杂物等缺陷，这些缺陷形成微小裂纹源，使减速机轴在弯曲旋转作用力下发生疲劳断裂。
26.用新型十字试板进行了双轴载荷下的角裂纹疲劳扩展性能的研究，以模拟压力容器接管处角裂纹的疲劳扩展行为。
27.化学蚀刻也可除去裂纹或微观裂纹，形成能更好抵抗破 裂或破损的更加连续的刃口。
28.给出蒙皮带有多裂纹和蒙皮带有多裂纹且桁条也带有裂纹时应力强度因子的近似工程估算方法。
29.本文简述了方坯铸机提高拉速后解决铸坯内邯裂纹的攻关体会，分析了影响高拉速方坯内部裂纹的工艺影响因素。
30.连铸坯内部裂纹、表面裂纹、鼓肚和中心偏析等缺陷的形成都与冷却有着紧密的联系。
31.裂纹形成的断裂为穿晶解理机制，预应变可导致更多的二次裂纹。
32.文章叙述了高压加氢裂化反应器配对法兰接管焊缝裂纹现象，重点介绍了裂纹的检查检测方法、产生原因及修复检验方案。
33.结果表明，复合材料补片胶接修补能有效地提高裂纹板的破坏强度和刚度，降低裂纹板的疲劳裂纹扩展速率，提高其疲劳寿命。
34.建立了碳纤维复合材料补片胶接修补双向受载裂纹板的3D有限元模型，分析了补片的单面胶接修补效果，探讨了补片材料、铺层顺序、补片长度及载荷比等对裂纹应力强度因子的影响规律。
35.在地震长波长情况下，相同特征尺度的圆形干裂纹比薄的干裂纹对弹性波衰减更有效。
36.如果裂纹离自由面的距离很远，该方程组便可退化为无限空间弹性体中三维平片裂纹的超奇异积分方程组。
37.采用柔度法通过试件缺口张开位移计算出裂纹长度，以确定疲劳裂纹扩展速率。
38.通过该模型，对钢化程度、玻璃厚度以及裂纹尺寸对玻璃强度和裂纹扩展的影响进行了讨论。
39.本文通过对孔周及裂纹前沿的应力、应变和位移的分析，对裂纹的扩展和结构的安全性进行了预测。
40.本文还在疲劳断口的研究方面进行了新的尝试，探讨了二次裂纹对疲劳裂纹扩展的影响。
41.焊接性试验表明，研究钢种具有较低的冷裂纹敏感性，在0℃环境进行的焊接裂纹率为零。
42.在检修维护换热器汽包时发现汽包封头泄漏，在汽包封头的阀盖角焊缝处出现裂纹，裂纹平行于焊缝。
43.短裂纹阶段，疲劳裂纹以角裂纹的形式向内扩展；
44.当裂纹尖端附近两个相邻的材料微单元体的破坏面共面或共线时，裂纹可以通过破坏面扩展并传递到相邻的单元；
45.讨论了界面两个共线裂纹与SH波的散射结果，给出了裂纹尖端动应力强度因子随介质参数变化的分布规律。
46.本文研究简单的共线微裂纹构型，确定由于微裂纹长度和韧度尺寸的统计分布所产生的影响。
47.加：载后金瓷冠表面微观结构：A组可见少量表浅小裂纹，偶见大裂纹，少量小气孔散布；
48.在混凝土类软化材料断裂研究中，裂纹端部损伤区被简化为具有黏聚应力分布的非线性裂纹，该黏聚力对裂纹扩展有阻抗作用。
49.基于钢筋混凝土的破坏分析，结合混凝土类准脆性材料的断裂特性，本文提出了强化筋桥联基体裂纹力学分析模型，在该虚拟裂纹端部存在粘聚力分布，而强化筋在桥联裂纹处具有与基体脱离的部分段。
50.在钻井过程中钻柱会承受交变的拉伸、扭转、弯曲、震动等疲劳载荷，很容易在应力集中严重的内螺纹接头直角吊卡台肩部位产生疲劳断裂和裂纹。
51.疲劳过程中主裂纹的形成消耗了大部分的疲劳寿命，一旦主裂纹形成就快速扩展瞬间断裂。
52.空气中慢拉伸断口的主裂纹源位于断口边缘，而真空中主裂纹源则位于断口中间部位；
53.从生产实际出发，分析了锻模液态模锻成形过程中热裂纹形成的主要原因，提出了降低锻模热裂纹的几点措施。
54.通过分析加载过程中声发射定位事件、CT扫描切片以及CT数的变化，获取多裂纹岩石裂纹扩展破坏过程。
55.研究了轴上含有横向裂纹，刚性支承的带有居中盘和悬臂盘的双盘裂纹转子的非线性动态响应。
56.试验结果表明，无中梁罐车存在枕梁腹板与牵引梁立焊缝裂纹及枕梁腹板与枕梁上盖板之间的裂纹。
57.进而分析了管道内压、壁厚、裂纹止裂长度和初始裂纹速度对裂纹驱动力（也即裂纹扩展）的影响。
58.在热裂试验的基础上，得到了铸件热裂纹倾向的临界值，进而实现了摇枕、侧架的热裂纹预测。
59.显微组织分析表明，呋喃树脂砂生产摇枕、侧架所出现的裂纹按照产生原因分为缩裂纹和拉裂纹。
60.三角口裂纹、直线裂纹和渣孔是连铸坯表面夹渣的主要表现形式。
61.对于闭合裂纹，裂纹面摩擦系数越小，扩展角越大；
62.本文用权函数法导出了由套装应力引起的组合厚壁筒内边裂纹的应力强度因子公式，这些公式可用于计算组合厚壁筒在不同裂纹深度、材料、过盈量和尺寸情况下的应力强度因子。
63.数值模拟再现了实际试验中观察到的大多数现象，如翼形裂纹和次生裂纹的起裂和扩展、裂纹的联接和试样的宏观破坏。
64.研究结果表明，随着压力的增大，临空结构面存在翼裂纹的张拉破坏与次生裂纹的剪裂纹破坏两种形式。
65.分析了平巷煤壁中预存裂纹尖端产生翼型张裂纹 ，形成薄煤层壳 ，薄煤层壳弯曲变形失稳引发冲击地压的机理 。
66.只变化裂纹内端点距离，得到雁行裂纹不同分布对试样强度的影响以及破坏模式临界值。
67.室温蠕变对裂纹扩展产生延滞的原因主要是裂纹闭合，同时裂尖钝化、裂纹偏折及形变诱发马氏体的形成也会起到一定的作用。
68.拉应力与裂纹处的氢气压使裂纹解理或沿晶延伸，促进应力腐蚀的发展。
69.虚裂纹的扩展由裂纹尖端的初裂强度因子和虚裂纹所传递的软化应力共同控制。
70.结论不伴CNV的高度近视黄斑出血与新漆样裂纹形成相关，建议称之为漆样裂纹性黄斑出血。
71.应力腐蚀裂纹是造成加热器泄漏的直接原因，结晶裂纹、焊缝熔深小及坡口底部未熔透也是加热器泄漏的原因。
72.本研究对双相介质材料中的裂纹驱动力参量进行分析，研究J积分随双相界质材料特性的差异和裂纹到界面距离的变化规律。
73.最后根据裂纹前缘最深点和表面点的裂纹扩展速率确定桅杆结构纤绳连接拉耳孔边裂纹的扩展特性。
74.利用这些基本模式解的插值和组合，可以非常迅速地求得一般几何参数情况下焊趾半随圆表面裂纹在复杂应力场中沿裂纹前缘的SIF分布。
75.纳米级微裂纹可以在主裂纹顶端连接形核扩展，也可以在无位错区中形核、扩展。
76.统计模拟结果显示，与单裂纹情形相比，多裂纹情况下零件的无泄漏寿命及从检测到泄漏到失稳断裂的时间间隔都有明显缩短。
77.给出了微裂纹特征尺寸随应力变化的显式表达式，并由此得到了含微裂纹的准脆性材料损伤本构关系。
78.结果表明，原材料存在浅表面微裂纹、夹杂气孔等冶金缺陷是导致裂纹产生的主要原因。
79.首先建立单一微裂纹在单轴压缩荷载作用下的力学模型，求出裂纹端部的应力分量。
80.复合壁材AW01微胶囊表面未观测到明显的裂纹，而其它均发现明显裂纹或裂缝。
81.运用ANSYS中的APDL语言，编制了能够建立各种弯管、裂纹尺寸及载荷形式的通用程序，可以方便地建立各种含内表面环向裂纹光滑弯管有限元模型。
82.实验结果表明，单次涂敷法制备的薄膜在干燥过程中产生裂纹，系统的研究表明，该裂纹的产生与干燥时间和烧结温度等无关。
83.在一定的电-力加载比和一定的韧带长度范围内，微孔洞对裂纹的启裂有屏蔽作用，且微孔洞对导通裂纹的屏蔽作用比绝缘裂纹要明显得多。
84.晶粒粗大及晶间网状铁素体强烈降低材料的裂纹扩展阻力，并极易导致裂纹的失稳扩展。
85.疲劳裂纹扩展阶段裂纹尖端附近为形成于铁素体晶粒内的位错胞及亚晶。
86.在轴承套圈的磨加工过程中，通过对磨削裂纹机理的分析，采取有效的措施控制磨削裂纹的产生。
87.随疲劳周次增加，短裂纹发展以裂纹密度不断增加为主要特征。
88.研究了带有有限长裂纹的导电薄板在垂直于裂纹的方向上通入直流电流时，裂纹的止裂问题。
89.运用岩石破裂过程分析RFPA（上标2D）系统，通过对岩石试样中预置的倾斜裂纹扩展过程的数值模拟，研究了材料非均匀性对岩石介质中裂纹扩展模式的影响。
90.研究中应用了一种柔度法疲劳裂纹自动测量系统进行裂纹长度测量。
91.断口和裂纹分析表明，阀片失效是疲劳断裂机制，断口具有明显的疲劳扩展区和多处裂纹源。
92.结果表明，随着预制裂纹偏离梁中线距离的增加，裂纹的起裂角和峰值荷载都增大。
93.根据局部损伤理论和相似原理，给出了蠕变裂纹启裂前的孕育上下限时间并推导了蠕变裂纹扩展率方程。
94.结果表明：钻杆接头纵向开裂原因是摩擦裂纹引起的，摩擦裂纹的原因主要与井眼全角变化率偏大有关。
95.采用裂纹深度修正的非线性开闭裂纹模型，研究涡动影响下挠性裂纹转子的动力学行为。
96.完成了连铸和模铸LZ50车轴钢疲劳裂纹扩展试验，得到了两类LZ50车轴钢的疲劳裂纹扩展曲线。
97.断裂之前承受裂纹的能力依部件、裂纹位置和部件承载情况的不同而论.
98.合金中添加Ce后,疲劳裂纹扩展区出现疲劳条纹,疲劳断口呈现出准解理和韧窝断裂的混合特征.
